- 刘人怀;宁志华;
焦炭塔在运行若干年后出现严重的鼓胀与开裂。探讨焦炭塔的鼓胀和开裂变形机理,合理预测焦炭塔的疲劳寿命,进而改进其设计与工作条件,使其更安全可靠地运行是多年来人们致力研究的目标。本文从目前焦炭塔的各种鼓胀变形机理、开裂的影响因素以及疲劳断裂寿命预测方法等方面,对焦炭塔的研究现状进行总结,并对今后该领域的工作进行了展望。
2007年02期 No.171 1-8页 [查看摘要][在线阅读][下载 148K] [下载次数：416 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：42 ] |[阅读次数：1 ] - 巩建鸣;蒋文春;唐建群;涂善东;
采用宏观检查、光学显微镜和扫描电镜等试验方法对16MnR钢LPG球罐在湿硫化氢环境下发生的氢鼓泡进行了取样分析,结果表明,氢鼓泡的产生与钢中沿带状珠光体分布的长条型MnS夹杂物密切相关。采用有限元软件ABAQUS,开发了氢扩散的有限元计算程序和多裂纹扩展技术,对氢向MnS夹杂扩散聚集引起氢鼓泡的行为进行有限元模拟,得到了扩散氢浓度随时间的分布以及氢鼓泡形貌。MnS/基体界面处应力集中,在湿H2S环境中,氢向界面扩散聚集,产生巨大氢压,使材料发生塑性变形,产生氢鼓泡。带状MnS夹杂物的数量越多、夹杂物越长、氢浓度越高,材料产生氢鼓泡敏感性越大。
2007年02期 No.171 9-14页 [查看摘要][在线阅读][下载 567K] [下载次数：361 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：13 ] |[阅读次数：1 ] - 陈连;
考虑制造工艺要求,将所有设计变量均视为离散变量(包括一般离散变量和伪离散变量),并就这两种情况下状态产生函数的设计原理进行深入研究,解决了将模拟退火算法用于离散变量函数优化的关键技术问题,介绍了一种基于模拟退火算法的离散变量函数优化的新方法。建立了以壳体质量最轻为设计目标、以内径(公称直径)和名义壁厚为设计变量的优化设计的数学模型。该模型具有较多的局部极值点,用以数学规划理论为基础的经典约束优化方法求解效果较差,用基于模拟退火算法的离散变量优化设计方法可以取得良好的效果。
2007年02期 No.171 15-18+26页 [查看摘要][在线阅读][下载 113K] [下载次数：138 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：15 ] |[阅读次数：2 ] - 何家胜;崔好选;朱晓明;吴天平;路远明;
采用自行设计的一套装置再现了螺栓在湿H2S环境中的失效过程,通过成分、组织、宏微观断口形貌及断口分区成分分析,综合试验结果表明:35CrMoA在湿H2S环境中将会导致低应力脆断,在NACE标准溶液中,失效机理为阳极溶解和阴极氢脆的联合,以氢脆滞后断裂为主导。
2007年02期 No.171 19-23页 [查看摘要][在线阅读][下载 727K] [下载次数：347 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：17 ] |[阅读次数：1 ] - 史长根;王洋;冯建;
JB 4733—1996规定:压力容器用爆炸焊接不锈钢复合钢板bτ≥200 MPa(B3级)和bτ≥210MPa(B1级和B2级)。但通过试验测试证明,达到此剪切强度标准的复合板界面仍可能存在“缝隙”、“空洞物”、“过渡区域”等几种微观缺陷,使得复合板在后续热处理、轧、校、卷以及使用过程中易出现开裂失效。运用爆炸焊接工艺获得的复合板界面的剪切强度应该介于基材和复材两种材料基体强度之间。为了提高界面剪切强度,消除这些微观缺陷和后续加工失效,本文通过研究两类不同的界面剪切强度的特点,从而重新定义了复合板界面剪切强度,并建议压力容器用爆炸焊接不锈钢复合钢板的剪切强度标准。
2007年02期 No.171 24-26页 [查看摘要][在线阅读][下载 138K] [下载次数：308 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：13 ] |[阅读次数：1 ] - 龚斌;李兆南;殷天舟;林木;
针对压力管道在泄漏时会产生声发射的现象,研究了声发射信号能量累计值与泄漏孔射流速度的关系,并通过压力管道圆孔泄漏的声发射试验测试对该关系进行验证。试验结果表明,管道泄漏时的喷射流速越大,泄漏声发射信号的能量累计值越大,与喷射流速的4.5~6.5次方成正比,而比例常数波动范围较大,不能观察出泄漏孔径改变对比例常数的影响。
2007年02期 No.171 27-29+14页 [查看摘要][在线阅读][下载 100K] [下载次数：307 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：18 ] |[阅读次数：1 ] - 陆明万;
简要介绍欧盟EN 13445-3:2002标准中附录B的基本思想。
2007年02期 No.171 30-34页 [查看摘要][在线阅读][下载 37K] [下载次数：278 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：22 ] |[阅读次数：1 ] - 陈孙艺;柳曾典;陈进;何录武;
提出以异径管单位高度(长度)的直径变化程度作为反映异径管结构特征的无因次量,并定义为异径系数。根据异径弯管横截面管径随经向弯角而变化及其锥形结构的两个特点,推导了内压作用下异径弯管无力矩环向应力式,最大环向应力位于大端内侧。该式可以作为工程中常见回转壳无力矩环向应力式的任意条件式,等径弯管、直管及异径直管的环向应力公式均是异径弯管环向应力式的一个特定条件的特例,本质上这些公式均是环向应力的薄膜解。计算环向薄膜应力时,一般来说,工程中各种异径管与连接直管之间的边缘应力可以忽略。
2007年02期 No.171 35-39页 [查看摘要][在线阅读][下载 150K] [下载次数：156 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：4 ] |[阅读次数：1 ] - 郭书涛;卢志明;张玮;高增梁;
采取有限元应力计算方法,分析了过渡区圆弧半径对锻制平封头强度的影响。选取25只不同直径和压力等级的压力容器作为算例,建立轴对称有限元模型,计算得到应力强度分布,并根据分析设计标准进行了过渡区结构的强度评定。分析了根据中国GB 150标准、美国ASME标准和日本JIS标准选取的过渡区半径设计的封头强度,结果发现采用GB 150设计的平封头,安全裕量较大,采用ASME和JIS标准设计的封头,也能满足分析设计的要求,而安全裕量较小。
2007年02期 No.171 40-42+54页 [查看摘要][在线阅读][下载 118K] [下载次数：89 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：2 ] |[阅读次数：1 ] - 李德忠;陈长青;付彦宏;
某厂承担了“川气东送”项目中Φ1016 mm×30.4 mm,X70钢级热煨弯管的试制工作,这是国内首次采用由国产钢板制造的母管进行热煨弯管试制,经过多次试验和不断改进工艺,制造出了符合“川气东送”项目热煨弯管技术规格书要求的弯管。经过国内权威部门检测,各项理化性能指标全部合格。结束了这种高钢级大壁厚热煨弯管的原材料全部依赖进口的局面。
2007年02期 No.171 47-49页 [查看摘要][在线阅读][下载 38K] [下载次数：182 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：4 ] |[阅读次数：1 ] - 魏刚;董方亮;
加氢设备制造过程中,经常遇到受压元件表面大面积锻造黑皮的现象,但是能够修复回用的事例未见报导。本文探讨了热高分黑皮筒节修复回用的三种典型方案,介绍了现场修复的关键工序和要点,对今后类似质量问题的处理有一定的借鉴作用。
2007年02期 No.171 50-54页 [查看摘要][在线阅读][下载 209K] [下载次数：44 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：2 ] - 王迎娜;梁志芳;李午申;白世武;薛振奎;
应用一次回归正交设计法,对X70管线钢环焊过程的焊接工艺参数进行设计,采用设计后的焊接工艺对X70管线管进行施焊,对环焊接头进行裂纹尖端张开位移试验,最后回归得到CTOD值与焊接工艺之间的回归数学模型。X70管线钢环焊接头的CTOD值的影响因素主要为线能量、预热温度和板厚,应用此数学模型计算的CTOD值与试验值符合较好。
2007年02期 No.171 55-57+39页 [查看摘要][在线阅读][下载 93K] [下载次数：294 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：6 ] |[阅读次数：2 ] - 邵小兵;李永生;陈广斌;贺智海;
针对某高炉煤气管线上膨胀节频出的渗漏现象,对其残骸进行了宏观形貌、断口形貌、腐蚀产物能谱、金相组织、材料化学成分和水样等分析,结果发现点腐蚀和应力腐蚀是造成膨胀节失效的主因,并据此提出了改进建议。
2007年02期 No.171 58-62+26页 [查看摘要][在线阅读][下载 1040K] [下载次数：143 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：2 ] |[阅读次数：1 ] - 2007年02期 No.171 63页 [查看摘要][在线阅读][下载 9K] [下载次数：19 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：1 ]
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